ურთიერთშემცვლელობის სტანდარტიზაცია და ტექნიკური გაზომვები წაიკითხა იაკუშევმა. ურთიერთშემცვლელობა, სტანდარტიზაცია და ტექნიკური გაზომვები. გამოთვლის პრობლემების ტესტები

შესავალი

1 სამუშაოს მიზანი

2 გაანგარიშების მონაცემები

3 კალიბრის გამოთვლები

4 ხრახნიანი კავშირის გაანგარიშება

5 მოძრავი საკისრების ფიტინგები

6 განზომილებიანი ჯაჭვების გაანგარიშება

ლიტერატურა

შესავალი

მეცნიერებისა და ტექნოლოგიების თანამედროვე განვითარებით, ორგანიზებული მასობრივი წარმოებით, ურთიერთშემცვლელობის პრინციპების ფართოდ დანერგვაზე დაფუძნებული სტანდარტიზაცია არის ეკონომიკური საქმიანობის ყველა სფეროში პროგრესის ხელშეწყობისა და პროდუქციის ხარისხის გაუმჯობესების ერთ-ერთი ყველაზე ეფექტური საშუალება.

საკურსო ნაშრომი განხორციელდა ლექციებში წარმოდგენილი კურსის თეორიული პრინციპების კონსოლიდაციისა და საცნობარო ლიტერატურით დამოუკიდებელი სამუშაოს სწავლების მიზნით.

1 სამუშაოს მიზანი

1.1 დავალებაში მითითებული შეჯვარებისთვის, გამოთვალეთ და შეარჩიეთ სტანდარტული მორგება ჩარევით ან კლირენსით

1.2 მოძრავი საკისრების ასამბლეისთვის, რომელსაც აქვს მუდმივი დატვირთვა მიმართულებით, გამოთვალეთ მორგება ცირკულაციაში დატვირთული რგოლისთვის და შეარჩიეთ მორგება ადგილობრივად დატვირთული რგოლისთვის.

1.3 დახაზეთ ტოლერანტობის ველების ადგილმდებარეობის დიაგრამები საყრდენ რგოლებზე, ლილვზე და კორპუსზე. მოცემული ხრახნიანი კავშირისთვის, განსაზღვრეთ ძაფის პარამეტრების ყველა ნომინალური მნიშვნელობა, ტოლერანტობა და გადახრები.

2 ჩარევის მორგების გაანგარიშება

ჩარევის მორგების გაანგარიშება ხორციელდება კავშირის სიძლიერის უზრუნველსაყოფად, ანუ შეჯვარების ნაწილების გარე დატვირთვის გავლენის ქვეშ გადაადგილების არარსებობა და შეჯვარების ნაწილების სიმტკიცე.

გაანგარიშების საწყისი მონაცემები აღებულია დავალებებიდან და შეჯამებულია ცხრილში 1.

ცხრილი 1 - ჩარევის გამოთვლის საწყისი მონაცემები შეესაბამება

რაოდენობის დასახელება	Დანიშნულება ფორმულებში	რიცხვითი მნიშვნელობა	ერთეული
ბრუნვის მომენტი	თ	256	ნ× მ
ღერძული ძალა	ფ ა	0	ნ
კავშირის ნომინალური ზომა	დნ.ს.	50	მმ
ლილვის შიდა დიამეტრი	დ 1	40	მმ
ბუჩქის გარე დიამეტრი	დ 2	72	მმ
მათე სიგრძე	ლ	40	მმ
ხახუნის კოეფიციენტი	ვ	0,08
ბუჩქის მასალის ელასტიურობის მოდული	ე 1	0.9×10 11	N/m 2
ლილვის მასალის ელასტიურობის მოდული	ე 2	2×10 11	N/m 2
საწამლავის სიძლიერე რიალი ბუჩქები	მ 1	0,33
საწამლავის სიძლიერე რიალა ვალა	მ 2	0,3
ბუჩქის მასალის გამძლეობა	სთ 1	20×10 7	N/m 2
ლილვის მასალის გამძლეობა	სთ 2	800×10 7	N/m 2
ბუჩქის უხეშობა	R zD	2,5	მმ
ლილვის უხეშობა	რზდ	1,3	მმ

ჩარევის უმცირესი გამოთვლა განისაზღვრება შეერთების სიმტკიცის უზრუნველყოფის მდგომარეობიდან (უძრაობა), შეერთების სამსახურებრივი მიზნის უზრუნველყოფის მდგომარეობიდან /1, გვ.333/.

მხოლოდ მოქმედების შედეგად თ

(1)

მხოლოდ მოქმედების შედეგად ფა

(2)

ერთდროული მოქმედებით ფ ადა T:

(3)

მიღებულ მნიშვნელობებზე დაყრდნობით რგანისაზღვრება ყველაზე მცირე გამოთვლილი ჩარევის საჭირო მნიშვნელობა

(4)

სად E 1, E 2- მამრობითი (ლილვის) და მდედრის (ხვრელების) ნაწილების მასალების ელასტიურობის მოდული, შესაბამისად, N/m 2;

1-დან, 2-დან– კოჭლის კოეფიციენტები, ფორმულებით განსაზღვრული

(5)

მინიმალური დასაშვები ჩარევის მნიშვნელობა განისაზღვრება /1, გვ.335/

(6)

სად გვ- კორექტირება, რომელიც ითვალისწინებს დარღვევის ჩახშობას ნაწილების კონტაქტურ ზედაპირებში კავშირის ფორმირებისას;

(7)

გტ- კორექტირება ნაწილების მუშაობის ტემპერატურის განსხვავებების გათვალისწინებით ტ 0 და ტ დდა შეკრების ტემპერატურა ტსატ, სხვაობა დაკავშირებული ნაწილების მასალების ხაზოვანი გაფართოების კოეფიციენტებში ( ადდა ად),

(8)

Აქ დtD = tD - 20 ° - განსხვავება ნახვრეტის მქონე ნაწილის სამუშაო ტემპერატურასა და ნორმალურ ტემპერატურას შორის;

დტ დ = ტ დ - 20 ° - განსხვავება ლილვის ტემპერატურასა და ნორმალურ ტემპერატურას შორის;

ად, ად – ნაწილების მასალების ხაზოვანი გაფართოების კოეფიციენტები ხვრელით და ლილვით.

გც– კორექტირება ცენტრიდანული ძალების გავლენის ქვეშ დაძაბულობის შესუსტების გათვალისწინებით; მყარი ლილვისა და დაკავშირებული ნაწილების იდენტური მასალებისთვის

, (9)

სად u- პერიფერიული სიჩქარე ბუჩქის გარე ზედაპირზე, ქალბატონი;

რ- მასალის სიმკვრივე, გ/სმ 3 .

გპ– დანამატი, რომელიც ანაზღაურებს ჩარევის შემცირებას განმეორებითი დაჭერისას; განისაზღვრება ემპირიულად.

განსაზღვრეთ მაქსიმალური დასაშვები სპეციფიკური წნევა

, რომელშიც არ არის პლასტიკური დეფორმაცია ნაწილების კონტაქტურ ზედაპირებზე.

როგორც

აღებულია ორი მნიშვნელობიდან პატარა რ 1 ან რ 2: , (10), (11) და - მამრობითი და მდედრობითი ნაწილების მასალების მოსავლიანობის ლიმიტები, ნ/მ 2 ;

განისაზღვრება მაქსიმალური გამოთვლილი ჩარევის მნიშვნელობა

. (12)

მაქსიმალური დასაშვები ჩარევის მნიშვნელობა განისაზღვრება ცვლილებების გათვალისწინებით

, (13)

სად გცემა- სპეციფიკური წნევის გაზრდის კოეფიციენტი ქალის ნაწილის ბოლოებზე;

გტ– კორექტირება სამუშაო ტემპერატურის გათვალისწინებით, რაც მხედველობაში უნდა იქნას მიღებული ჩარევის გაზრდის შემთხვევაში.

მორგება შეირჩევა ტოლერანტობის და სადესანტო სისტემის ცხრილებიდან /1, გვ.153/.

სადესანტო შერჩევის პირობები შემდეგია:

- მაქსიმალური დაძაბულობა

არჩეულ მორგში მეტი არ უნდა იყოს, ანუ; (14)

- მინიმალური ჩარევა

არჩეულ მორგში უნდა იყოს მეტი, ანუ. (15)

გამოითვლება აწყობილი ნაწილების დაჭერისას საჭირო ძალა,

, (16)

სად fn- დაჭერისას ხახუნის კოეფიციენტი, fn=(1,15…1,2)ვ;

Pmax- მაქსიმალური სპეციფიკური წნევა მაქსიმალური დაძაბულობის დროს

ფორმულით განსაზღვრული. (17)

მიღებული მონაცემების საფუძველზე (დანართი B) ვხატავთ „ხვრელის“ და „ლილვის“ ტოლერანტობის ველების ადგილმდებარეობის დიაგრამას.

ჩარევის მორგების გამოთვლის დიაგრამა ნაჩვენებია სურათზე 1.

სურათი 1 - ჩარევის მორგების გამოთვლის სქემა

ჩარევის მორგების გამოთვლა შესრულდა კომპიუტერზე და გამოთვლის შედეგი მოცემულია (დანართში B).

სადესანტოს ვირჩევთ ტოლერანტობისა და სადესანტო სისტემის ცხრილების მიხედვით. შერჩევის პირობები შემდეგია:

ა) მაქსიმალური ჩარევა N max არჩეულ მორგში არ უნდა იყოს

მეტი:

ბ) მინიმალური ჩარევა N min არჩეულ მორგში უნდა იყოს მეტი:

ვინაიდან მინიმალური პირობა დაკმაყოფილებულია, ჩვენ ვირჩევთ ამ სადესანტო.

მორგების ტოლერანტობის ველების გრაფიკული მდებარეობა d50 H8/g8 ნაჩვენებია სურათზე 2.

შესავალი

პროდუქციის ტექნიკური დონისა და ხარისხის ასამაღლებლად, შრომის პროდუქტიულობის გასაზრდელად, შრომითი და მატერიალური რესურსების დაზოგვის მიზნით, აუცილებელია ეროვნული ეკონომიკის ყველა სექტორში სტანდარტიზაციის სისტემების შემუშავება და გაუმჯობესება მეცნიერების, ტექნოლოგიებისა და პრაქტიკული გამოცდილების დანერგვის საფუძველზე.

აუცილებელია სტანდარტების ეფექტური და აქტიური გავლენის გაძლიერება პროდუქციის წარმოებაზე, რომელიც შეესაბამება მათ ტექნიკურ და ეკონომიკურ მაჩვენებლებს უმაღლეს მსოფლიო დონეზე.

კურსი "შეცვლადობა, სტანდარტიზაცია და ტექნიკური გაზომვები" არის ზოგადი ტექნიკური კურსების ციკლის ლოგიკური დასკვნა მექანიზმებისა და მანქანების თეორიაში, ლითონის ტექნოლოგია, მასალების სიმტკიცე, მანქანების ნაწილები. თუ ციკლის სხვა კურსები ემსახურება როგორც თეორიულ საფუძველს მანქანებისა და მექანიზმების დიზაინისთვის, მანქანების სტანდარტული ნაწილების გამოყენებისა და მათი გამოთვლებისთვის სიძლიერისა და სიმტკიცისთვის, მაშინ ეს კურსი განიხილავს გეომეტრიული პარამეტრების სიზუსტის უზრუნველსაყოფად, როგორც აუცილებელ საკითხს. ურთიერთშემცვლელობის პირობა და ისეთი მნიშვნელოვანი ხარისხის მაჩვენებლები, როგორიცაა საიმედოობა და გამძლეობა. სასოფლო-სამეურნეო ტექნიკის წარმოების, ექსპლუატაციისა და შეკეთების ხარისხის გაუმჯობესების ამოცანები შეიძლება განიხილებოდეს ყოვლისმომცველად, სტანდარტიზაციის, ურთიერთშემცვლელობისა და დადგენილი ტექნიკური პირობების კონტროლის პრინციპების გამოყენებით.

დისციპლინის მიზანია მომავალ ინჟინრებს განუვითაროს ზოგადი ტექნიკური სტანდარტების რთული სისტემების გამოყენებისა და მოთხოვნების შესრულების ცოდნა და პრაქტიკული უნარები, ზუსტი გამოთვლების შესრულება და მეტროლოგიური მხარდაჭერა სასოფლო-სამეურნეო ტექნიკის წარმოებაში, ექსპლუატაციაში და შეკეთებაში.

კურსის შესწავლის შედეგად და საკვალიფიკაციო მახასიათებლების შესაბამისად, სოფლის მეურნეობის მექანიკოსმა უნდა იცოდეს: ძირითადი დებულებები, ცნებები და განმარტებები სტანდარტიზაციის სფეროში; სახელმწიფო სტანდარტიზაციის სისტემა და მისი როლი სამეცნიერო და ტექნოლოგიური პროგრესის დაჩქარებაში, წარმოების გააქტიურებაში, სასოფლო-სამეურნეო ტექნიკის ხარისხის გაუმჯობესებაში და მისი გამოყენების ეკონომიურ ეფექტურობაში; ურთიერთშემცვლელობის თეორიისა და ტექნიკური გაზომვების ძირითადი საკითხები, დიზაინისა და ტექნოლოგიური დოკუმენტაციის სიზუსტის სტანდარტების განსაზღვრის წესები; მანქანების ნაწილების ტიპიური შეერთებისთვის სტანდარტული მორგების გაანგარიშებისა და შერჩევის მეთოდები; განზომილებიანი ჯაჭვების გაანგარიშება; ხაზოვანი და კუთხური სიდიდეების საზომი ხელსაწყოების მოწყობა, მათი კონფიგურაცია, მუშაობის წესები და შერჩევის მეთოდოლოგია.

1. უფსკრული გლუვი ცილინდრული სახსრების მორგების გაანგარიშება და შერჩევა

გლუვი ცილინდრული სახსრების მორგების გაანგარიშება და შერჩევა ხორციელდება შემდეგი თანმიმდევრობით.

2. აირჩიეთ უნივერსალური საზომი ხელსაწყოები შესაერთებელი ნაწილებისთვის.

გაანგარიშების საწყისი მონაცემებია:

ნომინალური შეერთების დიამეტრი, d H =30 მმ;

შეერთების სიგრძე (ტარება), l=50 მმ;

კუთხური სიჩქარე, =70 რად/წმ;

ზეთის აბსოლუტური სიბლანტე სამუშაო ტემპერატურაზე, =0,03 N-s/m2;

საშუალო სპეციფიკური წნევა საყრდენზე, g = 0,45 N/M 2

R zD =4 μm და R zd =2. 5 მიკრონი - ბუჩქის და ლილვის ზედაპირის უხეშობა.

ბრინჯი. 1.1 მოძრავი სახსრის სადესანტო გამოთვლის სქემა

შეზეთვის ჰიდროდინამიკური თეორიიდან ცნობილია, რომ კავშირი h და S მნიშვნელობებს შორის (ნახ. 1. 1) სასრული სიგრძის საკისრებში გამოიხატება დამოკიდებულებით = (1.1)

სადაც h არის ზეთის ფენის სისქე ლილვის ზედაპირებისა და საკისრების სამუშაო მდგომარეობაში ყველაზე დიდი კონვერგენციის წერტილში, m; - უფსკრული ლილვსა და საკისარს შორის მოსვენებულ მდგომარეობაში, m.

hS= (μm 2)

hS პროდუქტის ღირებულების გაცნობით, დაადგინეთ კავშირის ყველაზე ხელსაყრელი ხარვეზის მნიშვნელობა:

=79 (მკმ)

დაკავშირებული ნაწილების ზედაპირის უხეშობის არსებობის გათვალისწინებით, განისაზღვრება დიზაინის უფსკრული:

სივრცე = (1.3)

დიზაინის უფსკრულის ზომიდან გამომდინარე, ხვრელებისა და ლილვების მაქსიმალური გადახრების ცხრილების მიხედვით (დანართები 4 და 5), შეირჩევა მორგება, რომელიც აკმაყოფილებს მდგომარეობას.

ზემოაღნიშნული პირობა აკმაყოფილებს ხვრელის სისტემაში დამზადებული სტანდარტული მორგებით 30: მაქსიმალური გადახრები ხვრელისთვის 30H8() ; მაქსიმალური გადახრები ლილვისთვის 30e8().

მითითებული სადესანტოსთვის:

S max = ES-ei=33-(-0. 073)=106 (მკმ) (1.5)

S min =EI-es=0 -(- 40) = 40 (მკმ) (1.6)

არჩეული მორგება უნდა შემოწმდეს სითხის ხახუნისთვის. საპოხი ფენის უმცირესი სისქე განისაზღვრება შერჩეული მორგების ყველაზე დიდ უფსკრულით.

(1.7)

ვამოწმებთ საპოხი ფენის საკმარისობას, რომელიც უზრუნველყოფს სითხის ხახუნს, ის მოწმდება მდგომარეობის მიხედვით

(1.8)

სითხის ხახუნის პირობა დაკმაყოფილებულია, რაც ნიშნავს, რომ მორგება სწორად არის არჩეული.

ჩვენ განვსაზღვრავთ მაქსიმალურ ზომებს და ტოლერანტებს კავშირის ნაწილების დასამუშავებლად შერჩეული მორგების მიხედვით:

ა) ხვრელები:

D max =D H +ES (1.9)

მაქსიმუმ =30+0. 033=30. 033 (მმ)

მლნ =D H +EI (1.10)

მლნ =30+0=30 (მმ);

D = D max - D მლნ =ES-EI ; (1.11)

D = 30. 033-30=0.033 (მმ)

max = d H +es (1.12)

max =30+(- 0.040) =29. 96 (მმ)

min = d H +ei (1.13)

წთ =30+(-0.073) =29. 927 მმ)

d = d max -d mln = es-ei (1.14)

d =29. 96-29.927 =0.033 (მმ)

ჩვენ განვსაზღვრავთ სადესანტო ტოლერანტობას:

s =S max -S min =T D +Td (1.5)

ც = 33+33 = 66 (მმ).

შესაერთებელი ნაწილების გაზომვის უნივერსალურ საშუალებებს ვირჩევთ იმის გათვალისწინებით, რომ გაზომვებს ვახორციელებთ ინდივიდუალურ წარმოებაში.

უნივერსალური საზომი ხელსაწყოების არჩევა ხდება მეტროლოგიური, საპროექტო და ეკონომიკური ფაქტორების გათვალისწინებით. უნივერსალური საზომი ხელსაწყოების არჩევისას აუცილებელია, რომ საზომი ხელსაწყოების მაქსიმალური ცდომილება lim იყოს ტოლი ან ნაკლები, ვიდრე დასაშვები გაზომვის შეცდომა. ანუ, რომ პირობა დაკმაყოფილდეს:

განსახილველი კავშირისთვის d H = 30 მმ, T D = 33 μm, T d = 33 μm, აირჩიეთ დანართ 3 ცხრილიდან 30H8 = 10 μm ხვრელისთვის; ლილვისთვის 30e8 = 10 μm.

ეს მოთხოვნები დაკმაყოფილებულია (დანართი 4) ხვრელისთვის - ინდიკატორის ბორბალი საზომი თავით 0,001 მმ გრადაციის მნიშვნელობით, ხოლო ლილვისთვის - ბერკეტის მიკრომეტრი 0,002 მმ გრადაციის მნიშვნელობით, რომლის მახასიათებლები ჩამოთვლილია მაგიდა. თერთმეტი.

ცხრილი 1. 1. შერჩეული საზომი ხელსაწყოების საწყისი მონაცემები და მახასიათებლები

	ნაწილის ტოლერანტობის მნიშვნელობა, IT ნაწილი, μm	დასაშვები შეცდომა, μm	საზომი ხელსაწყოების მაქსიმალური ცდომილება, μm საზომი ხელსაწყოების დასახელება და მათი მეტროლოგიური მახასიათებლები
ხვრელი				ინდიკატორის დიამეტრი ნულოვანი სიზუსტის კლასის ინდიკატორით, ისრის ერთ შემობრუნებისას მუშაობისას, მნიშვნელობის გაყოფით 0,01 მმ.
				ინდიკატორის სამაგრი მნიშვნელობის დაყოფით 0.01 მმ

1.2 გლუვი ლიანდაგების აღმასრულებელი ზომების გაანგარიშება

ზღვრული ლიანდაგების წარმოებისას, მათი აღმასრულებელი ზომები უნდა იყოს დაცული GOST სტანდარტებით 24853 - 81 დადგენილი ტოლერანტების ფარგლებში (მუხლი CMEA 157 - 75).

მოდით გამოვთვალოთ სამუშაო ლიანდაგები კავშირის ნაწილების შესამოწმებლად:

ვინაიდან 6-20 კლასზე მაღალი სიზუსტით წარმოებული ნაწილებისთვის (ლილვი IT6-ის მიხედვით), კონტროლი ლიანდაგების გამოყენებით (ბორკილის ლიანდაგები) ხორციელდება დანამატის ლიანდაგის ინდივიდუალური, მაქსიმალური და აღმასრულებელი ზომების მიხედვით.

ჩვენ განვსაზღვრავთ კალიბრის - დანამატის მაქსიმალურ და საოპერაციო ზომებს:

დანართი 1-ის გამოყენებით IT6-ისთვის და ზომის დიაპაზონი 18…30 მმ, ჩვენ ვპოულობთ მონაცემებს დანამატის კალიბრის გამოსათვლელად. =5მკმ, Y=4მკმ, H=4მკმ.

კალიბრის უღელტეხილი არის სანთლები.

PR max =D min +Z+H/2=30+0. 005+0. 004/2=30. 007 (მმ). (1.16)

PR min = D min +Z-H/2=30+0.005-0.004/2=30. 001 (მმ). (1.17)

PR გაზომვა = D min -Y=30 - 0. 004=29. 996 (მმ). (1.18)

ლიანდაგის უღელტეხილის და არაგამტარი გვერდების აღმასრულებელი ზომები არის მათი უდიდესი მაქსიმალური ზომები, ტოლერანტობით, რომელიც რიცხობრივად უდრის ლიანდაგის წარმოების ტოლერანტობას (მინუს).

შემდეგ კალიბრის გადასასვლელი მხარისთვის - დანამატი, აღმასრულებელი ზომაა:

PR isp =30. 007 -0. 004 (მმ).

დანამატის ლიანდაგის გაუსვლელი მხარე:

NOT max =D max +H/2=30. 033+0. 004/2=30. 035 (მმ). (1.19)

NOT min = D max -H/2=30. 033-0. 004/2=30. 031 (მმ). (1.20)

შემდეგ კალიბრის არაგამტარი მხარისთვის - დანამატი, აღმასრულებელი ზომაა:

არა isp = 30. 035 -0.004 (მმ).

ჩვენ ვიანგარიშებთ კალიბრს - ფრჩხილებს ლილვის სამართავად ø25f6. დანართი 1-ის მიხედვით IT6-ისთვის და ზომის დიაპაზონი 18...30მმ. ჩვენ ვპოულობთ მონაცემებს კალიბრის გამოსათვლელად. 1 = 5 მკმ. Y 1 = μm. H 1 =4 მკმ.

კალიბრის გამვლელი მხარე - კავები:

PR max = d max -Z 1 + H 1 /2 = 29. 96-0. 005+0. 004/2=29. 957 (მმ). (1.21)

PR min = d max -Z 1 -H 1 /2=29. 96-0,005-0,004/2=29. 953 (მმ). (1.22)

PR meas = d max +Y 1 =29. 96+0. 004=29. 964 (მმ). (1.23)

ფრჩხილის გასავლელი მხარისთვის, აღმასრულებელი ზომა არის:

PR isp =29. 957 +0. 004 (მმ).

კალიბრის გაუსვლელი მხარე - კავები:

NOT max =d min +H 1 /2=29. 927+0. 004/2=29. 929 (მმ). (1.24)

NOT min =d min -H 1 /2=29. 927-0. 004/2=29. 925 (მმ). (1.25)

ფრჩხილის არაგასასვლელი მხარისთვის, აღმასრულებელი ზომაა:

არ გამოიყენება =29. 929 +0. 004 (მმ).

ჩვენ შევაჯამეთ მაქსიმალური შესრულების ლიანდაგები - შტეფსელები და კავები ცხრილში 1. 2

ცხრილი 1.2 საზომი ხელსაწყოების გამოთვლების შედეგები

სატესტო ნაწილი

სამუშაო კალიბრის ელემენტების მნიშვნელობა

გადასასვლელი მხარე

ცუდი მხარე

ნომინალური ზომა

ლიმიტის ზომები, მმ.

აღმასრულებელი ზომა

ნომინალური ზომა

ლიმიტის ზომა, მმ.

აღმასრულებელი ზომა

ხვრელი

2. მოძრავი საკისრების მორგების გაანგარიშება და შერჩევა

1 ზოგადი ინფორმაცია

მოძრავი საკისრები მოქმედებს სხვადასხვა სამუშაო პირობებში და შექმნილია მანქანების მოძრავი ნაწილების ბრუნვის საჭირო სიზუსტისა და ერთგვაროვნების უზრუნველსაყოფად. როგორც სტანდარტული ერთეული, მოძრავ საკისრებს აქვთ სრული გარე ურთიერთშემცვლელობა დამაკავშირებელი ზედაპირების გასწვრივ, რაც განისაზღვრება შიდა რგოლების გარე და შიდა დიამეტრის გარე დიამეტრით. მოძრავი საკისრების სრული ურთიერთშემცვლელობა დამაკავშირებელი ზედაპირების გასწვრივ უზრუნველყოფს მათ მარტივ და სწრაფ ინსტალაციას და დემონტაჟს მანქანის კომპონენტების კარგი ხარისხის შენარჩუნებით.

თავად მოძრავი საკისრების ხარისხი განისაზღვრება მთელი რიგი ინდიკატორებით, რომელთა ზომა დამოკიდებულია GOST სტანდარტებით. 520-71, დადგენილია სიზუსტის ხუთი კლასი, დანიშნულია სიზუსტის გაზრდის მიზნით: O, 6, 5, 4 და 2. ტარების სიზუსტის კლასი შეირჩევა როტაციის სიზუსტისა და მექანიზმის მუშაობის პირობების საფუძველზე. მექანიკურ და ხელსაწყოების დამზადებაში, საშუალო და მსუბუქი დატვირთვისთვის და ნორმალური ბრუნვის სიზუსტისთვის, ჩვეულებრივ გამოიყენება O სიზუსტის კლასის საკისრები. იგივე პირობებისთვის, მაგრამ ბრუნვის სიზუსტეზე გაზრდილი მოთხოვნებით, გამოიყენება სიზუსტის კლასი 6. საკისრები. 5 და 4 გამოიყენება მხოლოდ მაღალი სიჩქარით და მკაცრი მოთხოვნებით ბრუნვის სიზუსტეზე, ხოლო სიზუსტის კლასი 2 - მხოლოდ განსაკუთრებულ შემთხვევებში. სიზუსტის კლასი (კლასის 0-ის გარდა) მითითებულია ტირეთი ტარების სიმბოლოს წინ, მაგალითად: 6 - 209

პროდუქციის ასორტიმენტის შემცირების მიზნით, საკისრები იწარმოება დამაკავშირებელ დიამეტრებში გადახრებით, რომლებიც არ არის დამოკიდებული იმ ფიჭებზე, რომლებშიც ისინი დამონტაჟებულია ლილვებზე და კორპუსებში. ეს ნიშნავს, რომ გარე რგოლის გარე დიამეტრი და შიდა რგოლის შიდა დიამეტრი მიიღება შესაბამისად, როგორც მთავარი ლილვის და მთავარი ხვრელის დიამეტრი და, შესაბამისად, გარე რგოლი უკავშირდება სხეულს ლილვის სისტემაში მორგებით. და შიდა რგოლი ლილვთან დაკავშირებულია ხვრელების სისტემაში მორგებით. შიდა რგოლის ხვრელის დიამეტრს, როგორც მთავარ ხვრელს, აქვს ტოლერანტობის მიმართულება, რომელიც მსგავსია მთავარი ლილვის ტოლერანტობის მიმართულებისა. ტოლერანტობის ველის შებრუნებული მოწყობა შიდა რგოლის ხვრელის დიამეტრზე გამორიცხავს სპეციალური მორგების შემუშავებისა და გამოყენების აუცილებლობას რგოლების შეერთების მისაღებად ლილვებთან მცირე ჩარევით. ამ შემთხვევაში, ჩარევის საჭირო მნიშვნელობები უზრუნველყოფილია სტანდარტული გარდამავალი მორგების გამოყენებით GOST 25347-82 შესაბამისად.

ლილვებზე და საყრდენებზე მოძრავი საკისრების ფიტინგები შეირჩევა მათი ტიპებისა და ზომის, სამუშაო პირობების, მათზე მოქმედი დატვირთვების სიდიდისა და ხასიათისა და რგოლების დატვირთვის ტიპის მიხედვით. მოძრავი რგოლების დატვირთვის სამი ძირითადი ტიპი არსებობს: ადგილობრივი, ცირკულაციის და რხევითი.

პრაქტიკაში, ყველაზე ხშირად ხდება, რომ ერთ-ერთი საყრდენი რგოლი, როგორც წესი, ბრუნავს, განიცდის ცირკულაციის დატვირთვას, ხოლო მეორე (ფიქსირებული) განიცდის ლოკალურ დატვირთვას. რგოლი, რომელიც განიცდის ცირკულაციის დატვირთვას, უნდა იყოს დაკავშირებული ლილვთან ან კორპუსთან, რომელიც უზრუნველყოფს მცირე ჩარევის მნიშვნელობებს, ხოლო სტაციონარული ლოკალურად დატვირთული რგოლი უნდა იყოს დაკავშირებული მცირე უფსკრულით.

მიმოქცევაში დატვირთული ტარების რგოლების ფიტინგები ლილვებზე და კორპუსებზე შეირჩევა საჯდომის ზედაპირზე რადიალური დატვირთვის ინტენსივობის მიხედვით, რომელიც განისაზღვრება შემდეგი ფორმულით:

(2.1)

Kp - დინამიური მორგების კოეფიციენტი, დატვირთვის ხასიათიდან გამომდინარე (ძლიერი დარტყმებითა და ვიბრაციით, გადატვირთვით 300% Kp = 1,8); - კოეფიციენტი, რომელიც ითვალისწინებს დაჭიმვის შესუსტების ხარისხს ღრუ ლილვით ან თხელი- კედლიანი კორპუსი (ლილვისთვის F მერყეობს 1-დან 3-მდე, კორპუსისთვის - 1-დან 1,8-მდე; მყარი ლილვით და მასიური სქელკედლიანი კორპუსით F=l); A არის რადიალური დატვირთვის R არათანაბარი განაწილების კოეფიციენტი ლილვაკების მწკრივებს შორის ორმაგი მწკრივი კონუსური როლიკებით საკისრებში ან ორმაგი ბურთულა საკისრებს შორის საყრდენზე A ღერძული დატვირთვის არსებობისას (კოეფიციენტი F A მერყეობს 1-დან 2-მდე და არარსებობის შემთხვევაში. ღერძული დატვირთვა F A = 1).

ადგილობრივად დატვირთული ტარების რგოლებისთვის, სადესანტოები შეირჩევა სამუშაო პირობების და, პირველ რიგში, დატვირთვის ხასიათისა და ბრუნვის სიჩქარის მიხედვით.

ლილვების დასაჯდომი ზედაპირები და მოძრავი საკისრების კორპუსის ღიობები ექვემდებარება გაზრდილ მოთხოვნებს ფორმის გადახრებისა და უხეშობის თვალსაზრისით.

2.2 სადესანტო გამოთვლისა და შერჩევის პროცედურა

საწყისი მონაცემებიდან გამომდინარე, თქვენ უნდა გააკეთოთ შემდეგი:

დაადგინეთ ტარების ძირითადი ზომები და განსაზღვრეთ მისი რგოლების დატვირთვის ხასიათი.

განსაზღვრეთ ტარების დამაკავშირებელი დიამეტრისა და ლილვისა და კორპუსის სავარძლების მაქსიმალური გადახრების რიცხვითი მნიშვნელობები. განსაზღვრეთ მაქსიმალური გადახრების რიცხვითი მნიშვნელობები.

3. ლილვისა და კორპუსის საკისრისა და სავარძლების დამაკავშირებელი დიამეტრი შერჩეული მორგების მიხედვით.

5. ლილვისა და კორპუსის სავარძლების ფორმის, ფარდობითი მდგომარეობისა და ზედაპირის უხეშობის გადახრების განსაზღვრა.

ბურთულიანი საკისარი No209. კორპუსი ბრუნავს, ლილვი სტაციონარულია. კორპუსი არის თუჯის, ერთი ცალი. რადიალური დატვირთვა საყრდენზე R=19. 5 კნ. ტარების მუშაობის რეჟიმი ნორმალურია. დანართი 2-ის გამოყენებით ჩვენ ვპოულობთ ტარების ძირითად ზომებს:

გარე დიამეტრი D = 85 მმ,

შიდა დიამეტრი d = 45 მმ,

ბეჭდის სიგანე B=19 მმ,

ჩახრის რადიუსი g=2 მმ

ჩვენ განვსაზღვრავთ მოცემული საკისრის რგოლების დატვირთვის ტიპს. ვინაიდან კორპუსი ბრუნავს და ლილვი სტაციონარულია, საკისრის გარე რგოლი განიცდის ცირკულაციის დატვირთვას, შიდა-ადგილობრივ.

ვიანგარიშებთ და ვირჩევთ მიმოქცევაში დატვირთული რგოლის მორგებას.

ჩვენ განვსაზღვრავთ სადესანტო ზედაპირის რადიალური დატვირთვის ინტენსივობას ფორმულის გამოყენებით

მე-4 დანართში მოცემული ცხრილის გამოყენებით ვპოულობთ ტოლერანტულ ზონას ნაწილის სხეულში არსებული ხვრელისთვის, რომელიც შეესაბამება მიღებულ მნიშვნელობას P R. გარე რგოლის მორგება ნაწილის კორპუსის ხვრელში ჩვეულებრივი ნოტაციით ასე გამოიყურება:

დანართ 5-ის ცხრილის გამოყენებით, ჩვენ ვიღებთ ტოლერანტობის დიაპაზონს ლილვის დიამეტრისთვის.

შემდეგ ნაწილის ლილვზე შიდა რგოლის მორგებას ზოგადი სახით დავწერთ შემდეგნაირად: .

GOST 25347-82, დანართი 6 ცხრილების გამოყენებით, ჩვენ ვპოულობთ რიცხვით მნიშვნელობებს. ტარების რგოლების და ლილვისა და კორპუსის სავარძლების დამაკავშირებელი დიამეტრის მაქსიმალური გადახრების მნიშვნელობები. Ჩვენ გვაქვს:

შიდა ბეჭედი

ლილვის ჟურნალი

გარე ბეჭედი.

ხვრელი სხეულში.

დამაკავშირებელი დიამეტრის მაქსიმალური მნიშვნელობების გაანგარიშება, მათი ტოლერანტობა, აგრეთვე კავშირებში მიღებული ხარვეზები და ჩარევები მოცემულია ცხრილში 2. 1.

ა) შიდა ბეჭედი

Dmax=D H +ES=45+0=45 (მმ) (2.2)=D H +EI = 45+(-0. 012) = 44. 988 (მმ) (2.3)

T D = D max -D მლნ =ES-E (2.4)

D =45-44. 988=0. 012 (მმ)

ბ) ლილვის ჟურნალი

D H +es=45+0. 018=45. 018 (მმ) (2.5)

d min = d H +ei = 45+0. 002 =45. 002 (მმ) (2.6)

T d = D max -D mln = es - ei (2.7)

d = 45.018-45. 002 =0. 016 (მმ)

გ) ხვრელი სხეულში

ax=D H +ES=85+(-0.010)=84. 99 (მმ) (2.8)

Dmin=D H +EI = 85+(-0.045) =84. 955 (მმ) (2.9)

T D = D max -D მლნ =ES-EI (2.10)

T D =84. 99-84 წწ. 955 =0.035 (მმ)

დ) გარე ბეჭედი

D H +es=85+0=85(მმ) (2.11)

d min = d H +ei = 85+(-0.020)=84. 98 (მმ)

T d = D max -D mln = es - ei

T d = 85-84. 98=0.02 (მმ)

მოდით განვსაზღვროთ შიდა რგოლ-ლილვის კისრის მაქსიმალური კლირენსი (უპირატესობა).

N max = es- EI =-0. 012-0.018=-0.03(მმ) (2.12)

S max = ES - ei =0-0. 002=-0. 002 (მმ) (2.13)

ჩვენ განვსაზღვრავთ სადესანტო ტოლერანტობას;

T s(N) =S max + N max =T D +T d (2.14)

ც(ნ) = -0. 002+(-0.03)= -0. 032 (მმ). ხვრელი სხეულში - გარე რგოლი

max = ES-ei=-0. 010-(-0.020)=0.01 (მმ) (2.15)

N max =es- EI=-0. 045-0=-0. 045 (მმ) (2.16)

ჩვენ განვსაზღვრავთ სადესანტო ტოლერანტობას;

T s(N) =S max +N max =T D +T d (2.17)

ც (N) = 0.01+(-0.045)= -0. 035 (მმ).

მე-7 და მე-8 დანართების ცხრილების გამოყენებით ვადგენთ ფორმის დასაშვებ გადახრებს, დასაჯდომი ზედაპირების ფარდობით პოზიციას და მათ უხეშობას. გვაქვს:

ა) ლილვის კისრის ცილინდრულობიდან გადახრა - 8 μm, კორპუსის ხვრელები - 15 μm;

ბ) ლილვის მხრების ბოლოების გამონადენი - 20 მიკრონი, კორპუსის ხვრელები - 40 მიკრონი;

გ) ლილვის დასაჯდომი ზედაპირების უხეშობა R a 1.25 და ხვრელების კორპუსში R a აღარ. 1,25 მკმ;

დ) ასევე ლილვის მხრების ბოლოები R a 2,5 μm და ხვრელების კორპუსში R a 2,5 μm.

ცხრილი 2.1 მოძრავი საკისრების განზომილებიანი მახასიათებლები

ტარების შეერთების ელემენტების დასახელება	მაქსიმალური გადახრები, მმ	ლიმიტის ზომები, მმ	დოპსკი, მმ	ლიმიტი კლირენსი, მიკრონი

დამაკავშირებელი დიამეტრი:
შიდა ბეჭედი
შახტის ჟურნალი
გარე ბეჭედი
საბინაო ხვრელები
კავშირები:
"შიდა ბეჭედი ლილვი"
"გარე რგოლი-სახლი"

3. ღილაკების შერჩევა

3.1 ზოგადი ინფორმაცია

ზოგად მანქანათმშენებლობაში, ისევე როგორც საავტომობილო და ტრაქტორების და სასოფლო-სამეურნეო ინჟინერიაში, ყველაზე ფართოდ გამოიყენება საკვანძო კავშირები პრიზმულ და სეგმენტურ გასაღებებთან.

საკვანძო კავშირების ელემენტების ზომები დამოკიდებულია ლილვის დიამეტრზე და რეგულირდება შესაბამისი სტანდარტებით.

პირობების გასაადვილებლად და აწყობის საჭირო ხარისხის უზრუნველსაყოფად მოძრავი ან ფიქსირებული სახსრების შექმნისას, გასაღები თავისი გვერდითი კიდეებით (ბ განზომილების მიხედვით) შეიძლება ერთდროულად დაუკავშირდეს ლილვის ღარებსა და სრულ ბუჩქებს სხვადასხვა მორგების გამოყენებით.

b ზომის ღარებით ბუმბულის გასაღების შეერთებისას სხვადასხვა მორგების ფორმირების ტექნიკურად შესაძლებელი სიზუსტის გათვალისწინებით, GOST 23360-78 სტანდარტი ადგენს ტოლერანტობის შემდეგ ველებს: გასაღების სიგანეზე - H9; ლილვის ღარის სიგანისთვის - H9, N9, P9; ყდის ღარის სიგანისთვის - D10, J S 9 და P9. ღარების ტოლერანტობის ველების კომბინაცია გასაღების ტოლერანტობის ველთან უნდა იყოს ისეთი, რომ ჩამოყალიბდეს შემდეგი სამი სახის კავშირი:

ა) თავისუფალი კავშირი, რომელიც უზრუნველყოფს ბუჩქის ფარდობით ღერძულ მოძრაობას ლილვზე (გამმართველი გასაღები) ან გამოიყენება სტაციონარული კავშირების დასამყარებლად ბუჩქებსა და ლილვებს შორის რთულ აწყობის პირობებში და მცირე ერთიანი დატვირთვების მოქმედებით;

ბ) ნორმალური კავშირი, რომელიც გამოიყენება შეკრების ხელსაყრელ პირობებში, ერთმანეთთან დაკავშირებული ბუჩქებისა და ლილვების შედარებით უმოძრაობის უზრუნველსაყოფად, რომლებიც მუშაობენ დატვირთვის გარეშე ან მცირე შეუქცევადი დატვირთვით;

გ) მჭიდრო კავშირი, რომელიც გამოიყენება ბუჩქების და ლილვების ფიქსირებული შეერთების მისაღებად, რომელიც არ საჭიროებს ხშირ დაშლას და მუშაობს მნიშვნელოვანი მონაცვლეობით დატვირთვით; ეს კავშირი ხასიათდება გასაღებსა და ღარებს შორის დაახლოებით თანაბარი მცირე ჩარევის არსებობით.

გარდა b განზომილებისა, კლავიშიანი კავშირის ელემენტების ყველა სხვა განზომილება არის შეუსაბამო ან შეუსაბამო. ამ ზომების ტოლერანტობა ასევე სტანდარტიზებულია.

GOST 24071 80 სტანდარტი ადგენს მხოლოდ ორ დანიშნულებას სეგმენტის გასაღებებისთვის. მათი გამოყენება შესაძლებელია ბრუნვის გადასაცემად ან უბრალოდ ნაწილების დასამაგრებლად. ამასთან დაკავშირებით, სეგმენტის გასაღების ღარებთან შეერთებისას მორგების ფორმირებისთვის, სტანდარტი არეგულირებს ღარების b ზომას არა სამში, როგორც პარალელური გასაღებებისთვის, არამედ ორ ტოლერანტულ ველში: N9 და P9 - ლილვის ღარისთვის და J. b 9 და P9 - ღარის ბუჩქებისთვის. ტოლერანტობის ველი H9 დაყენებულია გასაღების სიგანეზე. ღარების მითითებული ტოლერანტობის ველების სასურველი კომბინაცია სეგმენტის გასაღების ტოლერანტობის ველთან უზრუნველყოფილია ორი ტიპის შეერთებით: ნორმალური და მჭიდრო.

GOST24071-80 სტანდარტი ასევე ადგენს ტოლერანტობას სეგმენტის გასაღებით დამაკავშირებელი ელემენტების ზომების შეუსაბამოდ.

საკვანძო კავშირების ხარისხი დამოკიდებულია დამახინჯებებისა და გადაადგილების არსებობაზე ლილვებისა და ბუჩქების საკვანძო ღარების მდებარეობაზე მონაკვეთის სიბრტყესთან შედარებით. თუმცა, ამ შეცდომების ტოლერანტობა არ არის სტანდარტიზებული სტანდარტებით. მათი მნიშვნელობების არჩევანი განისაზღვრება შეკრების სპეციფიკური პირობებით. როგორც წესი, ველის სიმეტრიული განლაგებით, ტოლერანტობა საკვანძო ბილიკის დახრილობის მიმართ მის სიგრძეზე ლილვისა და ბუჩქის ტოლერანტობა არის 0,5 Tb, ხოლო გადაადგილების ტოლერანტობა არის 2Tb, სადაც Tb არის ტოლერანტობა ლილვის სიგანეზე ან ბუჩქის ღარი.

სტანდარტები არ არეგულირებს დამაგრებული სახსრების ელემენტების ზედაპირის უხეშობას. მისი მნიშვნელობები განისაზღვრება გასაღებების და ლილვების დასრულების მიღებული მეთოდებით. როგორც წესი, ღარებითა და გასაღებების გვერდითი (საჯდომი) ზედაპირების უხეშობა აღებულია Rz 20 μm-ის ტოლი, ხოლო ლილვებისა და გასაღების ზედაპირებისთვის h - Rz 40 μm სიმაღლეზე.

3.2. კლავიშიანი კავშირის არჩევისა და გამოთვლის პროცედურა შეესაბამება

პრობლემის გადასაჭრელად ცნობილი უნდა იყოს ლილვის დიამეტრი, რომელზეც მოთავსებულია გასაღები, გასაღების ტიპი (პრიზმული ან სეგმენტირებული) და გასაღების შეერთების ტიპი (ფხვიერი, ნორმალური ან მჭიდრო). თუ მითითებული საწყისი მონაცემები ხელმისაწვდომია, სადესანტო შერჩევა და შემდგომი გამოთვლები უნდა განხორციელდეს შემდეგი თანმიმდევრობით:

1. პრიზმული ან სეგმენტური გასაღებით აირჩიეთ გასაღების შეერთების ელემენტების ძირითადი სტრუქტურული ზომები.

2. გასაღების შეერთების ტიპის მიხედვით შეარჩიეთ გასაღების მორგება ლილვის ღარში და ბუჩქის ღარში.

3. იპოვეთ გასაღებისა და ღარების სიგანის მაქსიმალური გადახრების რიცხვითი მნიშვნელობები, შეუსაბამო ზომების ტოლერანტობა და მაქსიმალური გადახრები.

4. განსაზღვრეთ მაქსიმალური ზომები, აგრეთვე ღარებთან გასაღების შეერთებებში მიღებული ინტერფერენციები b ზომის მიხედვით;

ლილვის დიამეტრი d = 16 მმ;

გასაღების ტიპი - სეგმენტური,

გასაღების კავშირის ტიპი - ნორმალური,

მიზანი - 1.

შემდეგ, დანართ 10-ში მოცემული ცხრილის გამოყენებით, ვპოულობთ გასაღებისა და ღარების ძირითად ზომებს:

გასაღების განყოფილება bXhXd = (5X6. 5 X 16) მმ;

ლილვის ღარის სიღრმე t 1 =4. 5 მმ;

ყდის ღარის სიღრმე t 2 =2. 3 მმ.

ჩვენ ვაყენებთ გასაღების ჯდება ლილვის ღარში და ყდის ღარში.

გასაღების და ღარების სიგანეს ნორმალური შეერთებით აქვს შემდეგი ტოლერანტული ველები: გასაღებები - b=5h9, ლილვის ღარი - b=5N9 და ყდის ღარი - b=5Js9. შემდეგ გასაღების მორგება ლილვის ღარში და ბუჩქის ღარში შეიძლება დაიწეროს ზოგადი ფორმით შემდეგნაირად:

ლილვის ღარში 5 და ყდის ღარში 5

გასაღებისა და ღარების სიგანის მაქსიმალური გადახრების რიცხვითი მნიშვნელობები ნაპოვნია სტანდარტული ცხრილიდან (დანართი 15)

გასაღებისთვის 5h9

ლილვის ღარისთვის - 5N9

ყდის ღარისთვის -5Js9

საკვანძო კავშირის ელემენტების შეუთავსებელი ზომების ტოლერანტობა და მაქსიმალური გადახრები მოცემულია ცხრილებიდან 1 და 12:

გასაღების სიმაღლე h= 6. 5სთ11 (-0,090)

გასაღების დიამეტრი d = 16h12 (-0.18)

ლილვის ღარის სიღრმე t 1 =4. 5 (+0.2)

ყდის ღარის სიღრმე t 2 =2. 3 (+0. 1)

ჩვენ ვიანგარიშებთ ყველა ძირითადი განზომილების ზღვრულ მნიშვნელობებს და მიღებულ ხარვეზებს ან ჩარევას გასაღების ღარებთან შეერთებისას. გაანგარიშების შედეგები შეჯამებულია ცხრილში. 3.1.

ა) გასაღებები

გასაღების სიგანისთვის

B H +es=5+0 =5 (მმ) (3.1) min = b H +ei = 5+(-0.030) =4. 97 (მმ) (3.2)

T b = b max -b mln =es-ei (3. 3)

T b = 5-4. 97=0. 03 (მმ)

გასაღების სიმაღლისთვის

hmax = h H +es=6. 5+0=6. 5(მმ) (3.4)

h min = h H +ei = 6. 5+(-0.09) =6. 41 (მმ) (3.5)

T h = h max -h mln =es-ei (3.6)

T h = 6.5-6. 41=0. 09 (მმ)

გასაღების დიამეტრისთვის d

d max = d H +es=16+0=16(მმ) (3.7) min = d H +ei =16+(-0.18) =15. 82 (მმ) (38)

T l = d max - d mln =es-ei (3.9)

T l = 16-15. 82=0. 18 (მმ)

ბ) ლილვის ღარი ლილვის ღარის სიგანეზე

Bmax=B H +ES=5+0=5 (მმ) (3.10)

Bmin=B H +EI = 5+(-0.03) =4. 97 (მმ) (3.11)

T B = B max -B მლნ =ES-EI (3.12)

B =5-4. 97=0. 03 (მმ)

ლილვის ღარის სიღრმისთვის

t 1 წთ = t 1 +EI = 4. 5+0=4. 5 (მმ) (3.14)

T t 1 = t 1 max - t 1 მლნ = ES-EI (3.15)

1 = 4. 7-4. 5=0. 2 (მმ)

გ) ყდის ღარი ყდის ღარისთვის

Bmax=B H +ES=5+0. 015=5. 015 (მმ) (316)=B H +EI = 5+(-0. 015) =4. 985 (მმ) (3.17)

T B = B max -B მლნ =ES-EI; (3.18)

T B =5. 015-4. 985=0. 03 (მმ)

ყდის ღარისთვის 2max = t 2H +ES=2. 3+0. 1=2. 4 (მმ) (3.9) 2წთ = t 2H +EI = 2. 3+0=2. 3 (მმ) (3.20)

T t 2 = t 2max - t 2მლნ =ES-EI (3.21)

T H = 2. 4-2. 3=0.1 (მმ)

ხარვეზების განსაზღვრა

ა) ლილვის გასაღებები

S max = ES-ei=0-(-0.03)=0. 03 (მმ) (3.22)

N max = es-EI=0-(-0. 03)=0.03 (მმ) (3.23)

ჩვენ განვსაზღვრავთ სადესანტო ტოლერანტობას;

T s (N) =S max +N max =T D +T d (3.24)

Ts(N) = 0.03+0. 03 = 0.06 (მმ).

ბ) ბუჩქის ღარის გასაღებები

max = ES-ei=0.015-(-0.03)=0. 045 (მმ) (3.25) max = es-EI =0-(-0.015) =0. 015 (მმ) (3.26)

ჩვენ განვსაზღვრავთ სადესანტო ტოლერანტობას;

T s (N) = S max +N max =T D +T d (3.27)

ც(ნ) = 0,015+ 0,045= 0,06 (მმ).

ცხრილი 3 1 გასაღების კავშირის განზომილებიანი მახასიათებლები

საკვანძო კავშირის ელემენტების დასახელება	ნომინალური ზომა მმ-ში და ტოლერანტობის დიაპაზონი (მორგება)	მაქსიმალური გადახრები, მმ	ლიმიტის ზომები, მმ	ტოლერანტები, მიკრონი	ლიმიტი კლირენსი, მიკრონი





ლილვის ღარი:


Groove ყდის:


კავშირები:
"ლილვის გასაღების ღარი"
"მკლავის გასაღები-ღარი"

4. სპლაინის კავშირის შერჩევა შეესაბამება

4.1 ზოგადი ინფორმაცია

Spline კავშირები გამოიყენება იმავე მიზნებისთვის, როგორც კლავიშიანი კავშირები, მაგრამ ამ უკანასკნელისგან განსხვავებით მათ აქვთ მთელი რიგი უპირატესობები. ამ ტიპის კავშირებს შეუძლიათ გაუძლოს მნიშვნელოვნად დიდ დატვირთვას და უზრუნველყონ ბუჩქების ცენტრირების უფრო მაღალი ხარისხი ლილვებზე.

სპლაინის სახსრების ცნობილ ტიპებს შორის ყველაზე გავრცელებულია, განსაკუთრებით საავტომობილო და სასოფლო-სამეურნეო ინჟინერიაში, სწორი ცალმხრივი კბილის პროფილის სახსრები.

კბილების ნომინალური ზომები და რაოდენობა სლაინ სახსრებში სწორი გვერდითი პროფილით რეგულირდება GOST 1139-80 სტანდარტით. გადაცემული დატვირთვების სიდიდიდან გამომდინარე, ეს სტანდარტები ადგენს სწორხაზოვანი სტრიქონების სამ სერიას: მსუბუქი, საშუალო და მძიმე (დანართი 16). სინათლის სერიის კავშირებს აქვთ მცირე სიმაღლე და კბილების რაოდენობა. ეს მოიცავს ფიქსირებულ, მსუბუქად დატვირთულ კავშირებს. საშუალო სერიის კავშირებს აქვთ უფრო დიდი სიმაღლე და კბილების რაოდენობა მსუბუქი სერიის შეერთებებთან შედარებით და გამოიყენება საშუალო დატვირთვის გადასაცემად. მძიმე სერიის შეერთებებს აქვთ ყველაზე დიდი სიმაღლე და კბილების რაოდენობა და შექმნილია მძიმე სამუშაო პირობებისთვის.

ცალმხრივი სლაინის შეერთებისთვის, მათზე დაყენებული ოპერატიული და ტექნიკური მოთხოვნებიდან გამომდინარე, გამოიყენება ლილვებზე ბუჩქების ცენტრირების სამი მეთოდი: მაგრამ გარე დიამეტრის D, შიდა დიამეტრის d და კბილების გვერდითი ზედაპირების გასწვრივ. ბ.

ტოლერანტობისა და დაშვების სისტემა რეგულირდება სტანდარტებით და GOST 1139 - 80 და ვრცელდება სწორი ცალმხრივი პროფილის კრიტიკულ მოძრავ და ფიქსირებულ კავშირებზე.

GOST 1139-80-ის მიხედვით, მორგება წარმოიქმნება ბუჩქებისა და ლილვების მოწოდებული ტოლერანტობის ველებიდან შერწყმით და ენიჭება მიღებული ცენტრის მეთოდის მიხედვით ცენტრირების დიამეტრზე და კბილების გვერდითი ზედაპირებზე. როდესაც ცენტრშია D-ზე, ჯდება ენიჭება ზომებს D და b. როდესაც ცენტრშია d-ზე - d-ზე და b-ზე. თუ სპლაინის დამაკავშირებელი ნაწილები ორიენტირებულია კბილების გვერდით ზედაპირებზე, მორგება ენიჭება მხოლოდ b განზომილებას.

ბუჩქებისა და ლილვების ტოლერანტობის ველები ცენტრის ზედაპირების მორგების ფორმირებისთვის სწორი ცალმხრივი პროფილის სლაინ სახსრების ცენტრირების სხვადასხვა მეთოდებისთვის მოცემულია დანართში 18.

GOST 1139-80 სტანდარტი ასევე ითვალისწინებს ტოლერანტებს ლილვისა და ყდის არაცენტრირებული დიამეტრისთვის.ტოლერანტები არაცენტრირებული დიამეტრისთვის მოცემულია დანართ 17-ში.

სპლინის სახსრების ელემენტების ზედაპირის უხეშობა არ არის რეგულირებული სტანდარტებით და შეიძლება შეირჩეს სახსრის დანიშნულებისა და მასზე დაწესებული საოპერაციო მოთხოვნების მიხედვით, ნაწილების დამუშავების გამოყენებული მეთოდების გათვალისწინებით. როგორც წესი, ცენტრირების ყველა მეთოდისთვის, ლილვის ცენტრირების ზედაპირების უხეშობა რეკომენდირებულია შენარჩუნებული იყოს R a 1.25 ფარგლებში. . . 0,32 მიკრონი და ბუჩქები - R a 2,5. . 1,25 მიკრონი. ლილვისა და ბუჩქის არაცენტრირებული ზედაპირების უხეშობა R z 20. . . 10 მიკრონი.

სწორი ცალმხრივი სლაინის კავშირების, მათი ლილვებისა და ბუჩქების მიღებულ აღნიშვნებში უნდა მიეთითოს შემდეგი: ასო, რომელიც მიუთითებს ცენტრის ზედაპირს, კბილების რაოდენობას, შიდა d-ის ნომინალურ მნიშვნელობებს, გარე D დიამეტრებს და სიგანეს b in-ში. კავშირი, ტოლერანტობის ველები ან შეესაბამება დიამეტრებს და b ზომას, განთავსებული შესაბამისი ზომების შემდეგ. სტანდარტი საშუალებას იძლევა, რომ არაცენტრირებული დიამეტრის ტოლერანტობა არ იყოს მითითებული აღნიშვნაში.

4.2 სლაინის სახსრის მორგების გამოთვლის პროცედურა

დაპროექტებული სლაინის სახსრებისთვის მორგების არჩევანი რთული ტექნიკური და ეკონომიკური ამოცანაა, რადგან ის მოითხოვს შემსრულებლებს გამოიყენონ გამოთვლები ყველა იმ მონაცემის გათვალისწინებით, რომელიც სრულყოფილად ახასიათებს სახსრების მუშაობას სამუშაო პირობებში. ამიტომ, საგანმანათლებლო მიზნებისთვის, კურსის დიზაინის დროს, სტუდენტს ეძლევა სპლაინ კავშირი დასრულებული ფორმით, საჭირო მორგებით და პრობლემის გადაწყვეტა მოდის შემდეგში:

მოცემული სიმბოლოს გამოყენებით მიეცით სწორი ცალმხრივი სლაინ კავშირის განმარტება და განსაზღვრეთ მისი ელემენტების ნომინალური ზომები.

2. სტანდარტების ცხრილების გამოყენებით იპოვეთ ცენტრისა და არაცენტრირების დიამეტრის ტოლერანტობის ველების მაქსიმალური გადახრები, ასევე b ზომა.

3. გამოთვალეთ ყველა ელემენტის მაქსიმალური ზომები, მათი ტოლერანტობა და კბილების ცენტრის დიამეტრისა და გვერდითი ზედაპირების გასწვრივ კავშირებში მიღებული ხარვეზების ან ჩარევის მაქსიმალური მნიშვნელობები.

მოცემული: Spline კავშირი d-6x18x22 x 5

გავშიფროთ მისი პირობითი ჩანაწერი. მოცემული სლაინ კავშირი ორიენტირებულია შიდა დიამეტრზე d, აქვს კბილების რაოდენობა z = 6, შიდა დიამეტრის ნომინალური მნიშვნელობა d = 18 მმ მორგებით, გარე დიამეტრი D = 22 მორგებით, ლილვის კბილის სისქე (სიგანე ბუჩქის ღრუ) b = 5 მმ მორგებით

GOST 25347-82 სტანდარტის ცხრილების გამოყენებით ვხვდებით ბუჩქის და ლილვის დიამეტრისა და ზომის b მაქსიმალურ გადახრებს. Ჩვენ გვაქვს:

ა) დაწნული ბუჩქისთვის:

შიდა დიამეტრი d=18Н7(+0.018)

გარე დიამეტრი D = 22Н12 (+0.21)

დეპრესიის სიგანე b= 5F8 ()

ბ) დაწნული ლილვისთვის:

შიდა დიამეტრი d=18h7(-0.018)

გარე დიამეტრი D = 22a11()

კბილის სისქე b=5d8()

ჩვენ ვიანგარიშებთ ყველა ელემენტის მაქსიმალურ ზომებს და ტოლერანტობას, აგრეთვე კავშირებში მიღებულ ხარვეზებს ცენტრის დიამეტრისა და კბილების გვერდითი ზედაპირების გასწვრივ.

ა) დაწნული ბუჩქისთვის

შიდა დიამეტრი

dmax=d H +ES=18+0. 018=18. 018(მმ) (4.1)=d H +EI =18+0 = 18 (მმ) (4.2) d = d max d=ES-EI (4.3)

d =18. 018-18=0. 018 (მმ)

დიამეტრის გარეთ

Dmax=D H +ES=22+0. 21=22. 21 (მმ) (4.4)=D H +EI = 22+0=22 (მმ) (4.5) D = D max -D მლნ =ES-EI (4.6)

D =22. 21-22=0. 21 (მმ)

დეპრესიის სიგანე

Bmax=B H +ES=5+0. 028=5. 028 (მმ) (4.7)=B H +EI =5+0. 01=5. 01 (მმ) (4.8)

T B = B max -B მლნ =ES-EI (4.9)

T B =5. 028-5. 01=0. 018 (მმ)

ბ) დაწნული ლილვისთვის:

შიდა დიამეტრი

dmax = d H +es=18+0=18(მმ) (4.10)

d min = d H +ei = 18+(-0.018) =17. 982 (მმ) (4.11)

T d = D max -D მლნ =ES-EI;

T d =18-17. 982 =0. 018 (მმ) (4.12)

დიამეტრის გარეთ

D H +es=22+(-0. 3)=21. 7 (მმ) (4.13)

D min = D H +ei = 22+(-0.43) =21. 57 (მმ) (4.15)

T d = D max -D მლნ =ES-EI (4.16)

T d = 21. 7-21. 57=0. 13 (მმ)

კბილის სისქე

B H +es=5+(-0. 03)=4. 97 (მმ) (4.17)

b min = b H +ei =5+(-0.048)=4. 952 (მმ) (4.18)

T b = b max -b მლნ =ES-EI (4.19)

b = 4.97-4. 952 =0.018 (მმ)

ხარვეზების განსაზღვრა

ა) შიდა დიამეტრი

S max = ES-ei=0. 018-(-0. 018)=0. 036 (მმ) (4.20)

N max = es- EI=0- 0 =0 (მმ) (4.21)

ჩვენ განვსაზღვრავთ სადესანტო ტოლერანტობას;

T s(N) =N max +S max =T D +T d (4.21)

(N) = 0.036+0=0. 036 (მმ)

ბ) გარე დიამეტრი

max = ES-ei=0.21-(-0.43)=0. 64 (მმ) (4.22)

S min =EI- es=0-(-0. 3) =0. 3(მმ) (4.23)

ჩვენ განვსაზღვრავთ სადესანტო ტოლერანტობას;

T s =S max -S min =T D +T d (4.24)

ც = 0,64-0. 3 = 0.34 (მმ)

გ) ზომის მიხედვით b

S max = ES-ei=0.028-(-0.048)=0.076 (მმ) (4.25)

S min =EI-es=0.01-(-0.03) =0. 04(მმ) (4.26)

ჩვენ განვსაზღვრავთ სადესანტო ტოლერანტობას;

T s =S max -S min =T D +T d (4.27)

ც = 0,076-0. 04 = 0.036 (მმ)

5. წრფივი განზომილებიანი ჯაჭვების გამოთვლა ალბათური მეთოდით

შეკრების განზომილებიანი ჯაჭვისთვის დახურვის რგოლებით Г ∆, განსაზღვრეთ კომპონენტის რგოლების ტოლერანტობა და მაქსიმალური გადახრები.

1. დახურვის ბმულს აქვს ტოლერანტობა: Г ∆ = 1()

2. ყველა ბმულის რეალური ზომის დისპერსია ემორჩილება ნორმალურ კანონს.

დახურვის რგოლის ზომების რისკის პროცენტი, რომელიც სცილდება ტოლერანტობის საზღვრებს არის P = 0.1%.

მოდით ავაშენოთ განზომილებიანი ჯაჭვი, ანუ ვიპოვოთ მისი შემადგენელი რგოლები. დახურვის რგოლიდან კონტურის გასწვრივ შემოვლითი გადახვევის გაკეთება, ჩვენ დავამყარებთ მიმდებარე ნაწილების კონტაქტურ ზედაპირებს.

მოდით დავწეროთ განზომილებიანი ურთიერთობები შემდეგნაირად:

დახურვის ბმული არის მარჯვენა ტარების საფარი;

მარჯვენა ტარების საფარი - შუასადებები;

შუასადებები - კორპუსი;

სხეული - მარცხენა სხეულის კედელი;

მარცხენა სხეულის კედელი - მარცხენა ბუჩქი;

მარცხენა ბუჩქი - ბარაბანი;

ბარაბანი - ლილვის კისერი;

ლილვის ჟურნალი - მარჯვენა საკისარი;

მარჯვენა საკისარი - მარჯვენა სპაზერის ყდის;

მარჯვენა სპაზერის ყდის არის დახურვის ბმული.

განზომილებიანი ჯაჭვი შედგება ზომებისგან თითოეული მითითებული ნაწილის საკონტაქტო ზედაპირებს შორის:

G 1 =334 მმ; G 2 =27 მმ; G 3 =58 მმ; G 4 =255მმ; G 5 =24 მმ; G 6 =23 -0. 1 მმ; G 7 =6 მმ; G 8 = 18 მმ; G 9 = 24 მმ.

განზომილებიანი ჯაჭვი მოიცავს ცხრა კომპონენტურ რგოლს, რომელთაგან ბმულები G 1, G 2, G 9 მცირდება, ხოლო ბმულები G 3 ... G 8 იზრდება.

მოდით შევამოწმოთ განზომილებიანი ჯაჭვის სისწორე ფორმულის გამოყენებით:

მმ; (5.1)

სადაც m არის მზარდი ბმულების რაოდენობა, n არის კლებადი ბმულების რაოდენობა.

G ∆ = (G 1 + G 2 + G 9) - (G 3 + G 4 + G 5 + G 6 + G 7 + G 8) =

=(334+27+24) - (58+255+24+23+6+18) = 1 მმ.

დახურვის ბმულის ნომინალური ზომის შედეგად მიღებული მნიშვნელობა შეესაბამება მითითებულს. ამიტომ, განზომილებიანი ჯაჭვი სწორად არის შედგენილი.

მოდით განვსაზღვროთ დახურვის ბმულის ტოლერანტობა:

T ∆ = B ∆ - N ∆ = 300 - (-900) = 1200 µm.

მოდით განვსაზღვროთ განზომილებიანი ჯაჭვის სიზუსტის კოეფიციენტი ფორმულის გამოყენებით:

(5.2)

სადაც არის შემადგენელი რგოლების ზომების ფარდობითი დისპერსიის კოეფიციენტის საშუალო მნიშვნელობა. ვინაიდან, პირობის მიხედვით, ბმულების რეალური ზომების დისპერსია ემორჩილება ნორმალურ კანონს, ვიღებთ =1/3;

რისკის კოეფიციენტი = 3.29 (იხ. ცხრილი 3.1.).

ტოლერანტობის ერთეულების მნიშვნელობა (იხ. ცხრილი 2. 1.), μm. 1 = 3. 54 მკმ; მე 2 =1. 31 მკმ; მე 3 =1. 86 მკმ; მე 4 = 3. 22 მკმ; მე 5 =1. 31 მკმ; მე 7 =0. 73 მკმ; მე 8 =1. 08 მკმ; მე 9 =1. 31 მიკრონი.

შემდეგ:

მიღებული a c მნიშვნელობის შედარება ცხრილის მონაცემებთან. 2. 2, ჩვენ დავადგინეთ, რომ იგი ოდნავ განსხვავდება a-ის სტანდარტული მნიშვნელობისაგან, რომელიც შეესაბამება მე-12 კლასის. შესაბამისად, ჩვენ მივანიჭებთ უცნობ ტოლერანტებს მოცემულ ხარისხზე და დავარეგულირებთ ტოლერანტებს იმ ბმულის გამოყენებით, რომელიც ყველაზე მარტივია დასამზადებლად. ავიღოთ სხეულის სიგრძის ზომა, როგორც მაკორექტირებელი რგოლი - ბმული G 1 = 334 მმ, ხოლო დანარჩენს მივაკუთვნოთ სტანდარტული ტოლერანტები (გარდა G 6-ისა).

s 1 = (s 2 + s 9) - (s 3 + s 4 + s 5+ s 6 + s 7 + s 8) - s ∆ =

= (-0,105 -0,105) - (-0,15+0-0,26-0,05-0,06-0,09) + 0,3 = 0,7 მმ.

ახლა ჩვენ ვაყენებთ E 3 ბმულის მაქსიმალურ გადახრებს:

ამრიგად, მაკორექტირებელ ბმულს აქვს მაქსიმალური გადახრები:

ჩვენ ვამოწმებთ განზომილებიანი ჯაჭვის გაანგარიშების სისწორეს

რისკის კოეფიციენტის შედეგად მიღებული მნიშვნელობა შეესაბამება რისკის პროცენტს P = 0.1%, რაც უდრის მითითებულ მნიშვნელობას.

ეს ნიშნავს, რომ დახურვის რგოლის მოცემული სიზუსტისთვის, მე-12 კვალიფიკაციის მიხედვით მინიჭებული ტოლერანტები კომპონენტის ბმულების ზომებისთვის საკმაოდ მისაღებია.

მორგებული ტარების კლირენსის სტანდარტიზაცია

ლიტერატურა

1. სტანდარტიზაციისა და ტექნიკური გაზომვების ურთიერთშემცვლელობა. ნაწილი 1 მეთოდი. განკარგულება. / კომპ. V.A. ორლოვსკი. , სოფელი ბელორუსკაია -X. აკად. . -გორკი, 1986. 47გვ.

Grey I.S. ურთიერთშემცვლელობა, სტანდარტიზაცია და ტექნიკური გაზომვები -M. : Agropromtizdat 1987. -365გვ.

ურთიერთშემცვლელობის სტანდარტიზაცია და ტექნიკური გაზომვები: მეთოდი. განკარგულება. ნაწილი 2 / კომპ. N. S. Troyan, ბელორუსკაია სოფელი -X. აკად. . -გორკი, 1986. -48გვ. .

ურთიერთშემცვლელობის სტანდარტიზაცია და ტექნიკური გაზომვები: მეთოდი. განკარგულება. ნაწილი 3 / კომპ. ნ.ს.ტროიანი. , სოფელი ბელორუსკაია -X. აკად. . -გორკი, 1991. -36გვ.

	ტესტი 22. სადესანტო ტოლერანტობა განისაზღვრება ფორმულით:

ტესტები პასუხებით დისციპლინაში „შემცვლელობა, სტანდარტიზაცია და ტექნიკური გაზომვები“ ვარიანტი No2.

	ტესტი 7. კონტროლის მეთოდების სტანდარტები:
	ადგენს ორგანიზაციულ, მეთოდოლოგიურ და, ზოგადად, ტექნიკურ დებულებებს სტანდარტიზაციის გარკვეული დარგისათვის, აგრეთვე ტერმინებისა და განმარტებების, ზოგადი თვალსაზრისით, ტექნიკური მოთხოვნების, ნორმებისა და წესების შესახებ;
	დააწესოს მოთხოვნები ერთგვაროვანი ან კონკრეტული პროდუქტების ან სერვისების ჯგუფისთვის, რომელიც უზრუნველყოფს მათ შესაბამისობას მათ დანიშნულებასთან;
	ჩამოაყალიბოს ძირითადი მოთხოვნები სხვადასხვა სამუშაოების შესრულების თანმიმდევრობასა და მეთოდებზე იმ პროცესებში, რომლებიც გამოიყენება საქმიანობის სახეობებში და უზრუნველყოს პროცესის დანიშნულება;
	დაადგინეთ სამუშაოს თანმიმდევრობა, განხორციელების მეთოდი და ტექნიკური საშუალებები პროდუქტების, პროცესებისა და სერვისების კონტროლის ტიპებისა და ობიექტებისთვის.

	ტესტი 8. გაშიფრეთ DSTU ISO სტანდარტის აღნიშვნა
	უკრაინის სახელმწიფო სტანდარტები, დამტკიცებული უკრაინის სახელმწიფო სტანდარტით;
	სახელმწიფო სტანდარტები, რომელთა მეშვეობითაც ხდება სტანდარტიზაციის საერთაშორისო ორგანიზაციის სტანდარტების დანერგვა;
	უკრაინის სახელმწიფო სტანდარტი, მიღებული სახელმწიფოთაშორისი საბჭოს მიერ;
	სახელმწიფო სტანდარტები დაამტკიცა უკრაინის მშენებლობისა და არქიტექტურის სამინისტრომ.

	ტესტი 15. რომელ საპროექტო ჯგუფს მიეკუთვნება მიკრომეტრიული ბურღული?
	ბერკეტ-მექანიკური იარაღების ჯგუფს
	ინდიკატორი ინსტრუმენტების ჯგუფს
	მიკრომეტრული ინსტრუმენტების ჯგუფს
	ოპტიკურ-მექანიკური ხელსაწყოების ჯგუფს

	ტესტი 20. მიკრომეტრულ ხრახნს აქვს ძაფი ზუსტი დონით

	ტესტი 21. სრული ურთიერთშემცვლელობა ხასიათდება იმით, რომ...
	მაღალი სიზუსტის შეერთების ნაწილები დამზადებულია შეგნებულად შემცირებული სიზუსტით ან იძლევა ერთ-ერთი ნაწილის კორექტირების საშუალებას
	ნაწილი, გარდა იმისა, რომ დამატებით დამუშავების ოპერაციების გარეშე იკავებს ადგილს მანქანაში, ასევე ასრულებს თავის ფუნქციებს ტექნიკური მოთხოვნების შესაბამისად.
	შედგენის პროცესში არ უნდა არსებობდეს კორექტირების ან კორექტირების ოპერაციები.
	ურთიერთშემცვლელობა ზომებში, ფორმაში, ნაწილების ზედაპირებისა და ღერძების შედარებითი პოზიციისა და მათი ზედაპირის უხეშობაში.

	ტესტი 22. ყველაზე მცირე მორგებული დაძაბულობა განისაზღვრება ურთიერთობიდან:

გამოთვლის პრობლემების ტესტები

69 დეტალურ ნახაზზე მაქსიმალური გადახრები მითითებულია შემდეგნაირად: D - 0,012. შეიყვანეთ სწორი ტოლერანტობა.

70 დეტალურ ნახატში ზომა მითითებულია შემდეგნაირად: F 24 - 0,012. შეიყვანეთ ყველაზე დიდი ზომის ლიმიტი.

71 დეტალურ ნახატში ზომა მითითებულია შემდეგნაირად: F 24 - 0,012. შეიყვანეთ ყველაზე მცირე ზომის ლიმიტი.

72 მოცემულია: ნომინალური ზომა d n = 40 მმ, უდიდესი ლიმიტის ზომა d m a x = 40,016 მმ, ტოლერანტობა Td = 0,026 მმ. განსაზღვრეთ ყველაზე მცირე ზომის ლიმიტი

73 მოცემულია: ნომინალური ზომა d n = 230 მმ, ქვედა გადახრა – 0,016 მმ, ტოლერანტობა Td = 0,026 მმ. განსაზღვრეთ ზედა გადახრა

74 მოცემულია: ნომინალური ზომა d n = 10 მმ, უმცირესი ლიმიტის ზომა d m i n = 10,015 მმ, ტოლერანტობა Td = 0,026 მმ. განსაზღვრეთ უდიდესი ლიმიტის ზომა

75 ნახაზზე ხვრელის ზომა აღინიშნება Ф 56 + 0,00 5, რეალური ზომა არის 56,15 მმ. ხვრელების ვარგისიანობის განსაზღვრა

2) ქორწინება გამოუსწორებელია